回轉窯羅茨鼓風機|煤粉輸送用羅茨風機
回轉窯焚燒爐是指在鋼板制的圓筒狀本體內部設置了耐火材料襯爐的焚燒爐。比水平略微傾斜地設置，一邊進行緩慢的旋轉，一邊使從上部供給的廢物向下部轉移，從前部或后部等供給空氣使之燃燒。通常，在回轉窯后設置二次燃燒室，使前段熱解未完全燒掉的有毒有害氣體得以在較高溫度的氧化狀態下完全燃燒
目前幾乎所有應用回轉窯的工業部門都廣泛地使用羅茨風機供風,并且現在國內外都取得了共識。煤風羅茨鼓風機和凈風風機也都采用羅茨鼓風機不再采用離心風機。但是,對單臺羅茨風機主要性能參數的認識和正確選擇都存在一些模糊不清的問題。我公司是專業提供回轉窯用羅茨風機|煤粉輸送用羅茨風機|錦工羅茨風機公司，如需了解羅茨風機參數、性能特點、選型樣本手冊、羅茨風機工作原理等，可聯系我們！
我公司提供的回轉窯用羅茨鼓風機、煤粉輸送用羅茨鼓風機、錦工羅茨鼓風機是通過大量市場調研以及技術人員的反復實踐，論證后，針對氣體的輸送特點，在羅茨風機的基礎上，研發出來的一種特殊風機，本產品的特點是密封好、流量穩定、噪音低、體積小、高效節能、 運轉平穩。通過近幾年的市場使用，得到了廣大用戶的好評！
回轉窯用羅茨鼓風機、煤粉輸送用羅茨鼓風機、錦工羅茨鼓風機的使用特點和優點：
（1）錦工羅茨鼓風機壓力9.8kpa至98kpa，壓力達到78.4kpa以上機型選配雙油箱型水冷式環保節能型。
（2）錦工羅茨鼓風機具有強制性送氣的硬排氣特性，即當壓力變化時，流量變化較小。換言之，壓力可以在允許范圍內“自動”調節，而流量變化較小。
（3）壓力隨系統阻力的變化而變化，具有自適應性。羅茨鼓風機沒有內壓縮，系統需要多大壓力，在配套電機功率允許的條件下，羅茨鼓風機就能提供多大壓力，因此其壓力具有自適應性。
（4）回轉窯用羅茨鼓風機、煤粉輸送用風機當送風管道數量和阻力穩定時，羅茨鼓風機的壓力和風量穩定不變，燃燒器產生的火焰穩定不變。
（5）羅茨鼓風機結構緊湊，體積小，重量輕。
（6）輸送介質不含油。羅茨鼓風機轉子之間及轉子與機殼、墻板之間留有窄小間隙，在轉子高速運轉中互不發生接觸，故無需對轉子加油潤滑，故介質不含油。
（7）葉輪采用型線結構，密封性能大大改善，主要零部件精度高，結構先進合理，運行可靠，平穩，振動小，噪音低，使用壽命長，操作維修方便。
錦工羅茨鼓風機公司售后服務承諾：
1、我公司產品“三包”期為：自發貨之日起十二個月;在產品三包期內，設備如發生故障或不能正常運行時，只要我們接到書面通知24小時內，我們將安排技術人員進行現象指導或到現場及時趕到用戶施工現場進行維修和服務，待設備正常運行后，再進行原因分析，如因我方責任所發生的費用由我方承擔；如需方維護責任我們將僅收成本費用。
2、在產品三包期內，確屬我公司產品質量問題，無法排除，我公司包換零部件甚至整機。
3、我公司產品實行終身售后服務，提供產品所需的備品備件易損件（只收成本費）。
公司總經理鄭重承諾 ：“我們以‘用戶滿意，產品質量可靠，技術不斷進步，產品不斷創新，售后服務周到’為宗旨，熱忱歡迎各界朋友前來我公司洽談業務，參觀指導。
山東錦工機械有限公司位于山東省濟南市的鐵匠之鄉濟南市章丘市明水經濟開發區，是專業提供羅茨風機的公司。企業技術力量雄厚，其提供的羅茨鼓風機暢銷全國各地，并出口到俄羅斯、韓國、馬來西亞等國和地區。
回轉窯用羅茨風機|煤粉輸送用羅茨鼓風機風機|錦工羅茨鼓風機
近年來，我國的危險廢棄物焚燒建設市場已越趨成熟。大勢已在向采用不同組合的回轉窯焚燒爐型靠攏，具體在應用上的改進，尚有很大的技術發展空間。
回轉窯具有停留時間長，隔熱好等優點，并且因為回轉作用使廢物料層得到充分翻動。回轉窯焚燒爐對焚燒物變化適應性強，這使得回轉窯焚燒爐成為所有廢物的理想焚燒系統。
原標題：技術 | 水泥廠窯頭煤粉燃燒器系統節能改造
水泥廠窯頭煤粉燃燒器系統是新型干法水泥生產企業的關鍵工藝裝備，其運行情況直接影響到整個燒成系統的生產穩定性，同時直接影響水泥企業主要經濟技術指標和能源消耗指標，關系到水泥生產企業經濟效益的發揮。2020年年底，我公司對2號窯原有窯頭燃燒器系統進行了節能改造，采用TSD公司生產制造的新型節能型燃燒器，同時對窯頭一次凈風機和煤風風機進行了優化設計選型，以達到節能、提產、增效的目的。
1 燒成系統設計指標及原窯頭燃燒器系統設計參數
2號窯燒成系統采用HCF五級預熱器系統、Φ4.3 m×64 m回轉窯及第四代步進式冷卻機，熟料產量（最大值）4 200 t/d，設計單位熟料熱耗3 182 kJ/kg，無煙煤低位發熱量23 826 kJ/kg。窯頭燃燒器原采用ZZB公司的ZB-T40型四風道煤粉燃燒器，燃燒器能力為200GJ/h（最大為300GJ/h），燃燒器燒煤量為8 600 kg/h（最大為13 000 kg/h）。窯頭燃燒器系統設計參數見表1，羅茨風機設計選型參數見表2。
表1 窯頭燃燒器設計參數
表2 羅茨風機設計參數
由表1可知，窯頭一次凈風（軸流+旋流）設計比例為入窯空氣量的7.5%，煤風設計比例為入窯空氣量的4.5%，一次空氣總量設計比例為12%。按上述比例，窯頭一次凈風量為5 168 Nm3/h，窯頭煤風量為3 101 Nm3/h。按工況溫度20 ℃（羅茨風機進口空氣溫度）計算，工況設計值分別為92.4 m3/min和55.5 m3/min。
由表2可知，兩臺一次凈風羅茨風機銘牌流量合計為150.2 m3/min，煤風羅茨風機銘牌流量為69.8 m3/min，三臺風機總裝機功率為345 kW。羅茨風機銘牌流量比設計選型值大，過多的一次空氣帶入會導致系統能耗指標的上升。
2 改造方案及節能效果評估
2.1 改造方案
2020年2月對窯頭燃燒器系統進行節能改造，改造的目標：（1）在保持原有燒成系統產量不降低或有所提高的前提下，降低燒成系統的煤耗及電耗；（2）燒成帶窯皮的平整性有改善提高；（3）保持或提高熟料質量。本次改造采用NT-9型窯頭燃燒器系統，該燃燒器是結合高速差原理及計算機數值模擬技術優化設計出的產品。其特點是內外風分別由兩臺羅茨風機單獨供風，一次風總量設計比例約為8%，羅茨風機設計選型參數見表3。燃燒器端部結構見圖1，由外向里依次是軸流風、煤風、旋流風和中心風風道。由于采用了超低一次風量、強熱回流、煤粉高濃縮輸送及風煤強化混合等技術，與原燃燒器相比，具有高溫二次風被卷入速度更快，煤風混合預熱時間更短，火焰根部溫度更集中的特點，使煤粉在燃燒器出口燃燒速度更快，其火焰形狀更合理，高溫區更集中，操作更靈活。
表3 新窯頭燃燒器系統羅茨風機設計選型參數
圖1 新型節能型窯頭燃燒器頭部圖片
由表3可知，兩臺一次凈風（軸流+旋流）設計比例為入窯空氣量的6%，煤風設計比例為入窯空氣量的2.7%，一次空氣總量設計比例為8.7%。一次凈風羅茨風機銘牌流量合計為69.7 m3/min，煤風羅茨風機銘牌流量為30.5 m3/min，三臺風機總裝機功率為165 kW。
2.2 節能效果評估
2.2.1 理論節煤量計算
通過使用新型節能型燃燒器可降低一次空氣總量，按照羅茨風機額定能力的80%計算，每天可減少入窯一次空氣標況風量為（按1個大氣壓，環境溫度20 ℃計算）：
V=[（原軸流風機額定風量+原旋流風機額定風量）×80%+原煤風風機額定風量－（新軸流風機額定風量+新旋流風機額定風量） ×80%－新煤風風機額定風量]×60×24×273÷293
=[（58.9+91.3）×80%+69.8－（30.5+39.2）
×80%－30.5]×60×24×273÷293
=139 135（Nm3/d）
將1Nm3空氣從t1=50 ℃（羅茨風機出口平均溫度）加熱達到t2=1 050 ℃（二次風溫）所需熱值為：
Q吸熱=C2×t2－C1×t1=1.415×1 050－1.298×50=1 420.9（kJ/Nm3）
C2、C1分別為空氣在1 050 ℃和50 ℃時平均比熱容，由GB/T 26281—2010 《水泥回轉窯熱平衡、熱效率、綜合能耗計算方法》查知。
每天理論可節省標準煤為：
T=V×Q吸熱÷（7 000×4.18×103）=139 135×1 420.9÷（7 000×4.18×103）=6.76（t/d）
窯日產量按生產統計值4 056 t/d計，則每噸熟料理論可節省標準煤1.67 kg/t。
2.2.2 理論節電量計算（不考慮產量增加節電因素）
所有風機負荷均按80%計算，每天理論可節省電量為：
Q=[（原軸流額定功率+原旋流額定功率+原煤風額定功率）×80%－（新軸流額定功率+新旋流額定功率+新煤風額定功率） ×80%]×24
=[（160+75+110）×80%－（75+45+45） ×80%]×24
=3 456 （kWh/d）
每噸熟料理論可節約電量0.85 kWh/t。
3 改造效果
（1）2020~2020年出磨生料和出磨煤粉對比數據分別見表4和表5。
表4 出磨生料數據
表5 出磨煤粉數據
由表4、表5數據可知，從2020年至2020年，出磨生料化學成分、生料三率值、生料細度等基本保持穩定，生料化學成分中MgO成分有所增加，對生料易燒性改善有所幫助。出磨煤粉2020年燒的是純無煙煤，2020年6月逐步開始無煙煤和煙煤搭配混燒，比例為1∶1。因此，煤粉細度有所放粗，揮發分從原來的3.04%逐步提高到8.84%，煤炭熱值基本保持穩定。
（2）燒成系統熱工標定主要數據及改造前后燃燒器系統羅茨風機實際運行數據對比分別見表6和表7。
表6 燒成系統熱工標定主要數據
注：按GB/T 26281—2010測試計算。
表7 改造前后窯頭羅茨風機實際運行數據
從表7可見，一次風比例改造后（實測計算值）為9.81%，比改造前降低13.04%；燃燒器系統羅茨風機噸熟料電耗為0.61 kWh/t，比改造前實際降低0.88 kWh/t。
（3） 2020~2020年回轉窯生產實際運行對比數據見表8。
表8 回轉窯生產運行對比數據
由表8數據可知改造后的效果：
（1）回轉窯平均臺時產量從最高163.37 t/h提高到168.93 t/h。
（2） C1出口平均溫度從最高340~355 ℃降低到325~335 ℃，噸熟料平均標準煤耗從最低109.27 kg/t降低到107.51 kg/t，噸熟料平均電耗從最低27.33 kWh/t降低到25.42 kWh/t，單位熟料電耗下降因回轉窯產量提高好于預期。
（3）熟料3 d強度、f-CaO含量保持穩定、28 d抗壓強度從最高57.50 MPa提高到58.70 MPa。
另外，燒成帶長厚窯皮問題和過渡帶容易結圈問題均有顯著改善，窯內通風狀態改善，為燒成系統提產降耗創造了有利條件。
作者單位：福建省泉州美嶺水泥有限公司
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目前，國內水泥回轉窯所用的煤粉燃燒器基本上都是三風道和先進的四風道等多風道煤粉燃燒器。多風道煤粉燃燒器都需要兩種風：一種是輸送煤粉的空氣，稱為“煤風”；另一種是使煤粉火焰成形的潔凈空氣，稱為“凈風”。二者之和，或者說由燃燒器噴燃管噴入到窯內的常溫風或曰冷風應稱為“一次風（Primaryair）”。這樣，就將預分解水泥回轉窯系統由冷卻機入窯的高溫二次風、由冷卻機或者窯頭罩抽取到窯尾分解爐的次高溫三次風和窯頭窯尾各密封處的外漏風區分得清清楚楚，四種風的概念特別清晰。可是國外原來都只將凈風稱為“一次風”而不包括煤風，國內有人受國外影響也如此稱謂，導致國內不少水泥工作者人云亦云，給技術交流造成很大麻煩。因為煤風一般要占窯總風量的2%～4%甚至更多，占一次風的1/3～1/2左右，可見不是一個可以忽略的小數。它既有風量又有噴出速度，所以也要產生一定的推力，對火焰性能也有不宜忽略的影響，這是其一。另外，如果不把煤風算作一次風內，它應算作哪股風呢？由此可見，將煤風與凈風之和稱為“一次風”是最合理和最科學的。由于多風道煤粉燃燒器比單風道的阻力大很多，又因兼顧煤磨多布置在遠離窯頭的位置，不像使用單風道煤粉燃燒器時那樣可以布置在窯頭，煤粉輸送管路的長度增大，因而阻力也大大增加。為了保證喂煤的均勻穩定，在煤粉輸送系統中都安裝有各種計量設備，增加了局部阻力；特別是在煤粉輸送管路規格直徑選擇偏小時，也使輸送系統阻力增大。還由于在輸送空氣中含有煤粉，其濃度越高阻力也越大等。為此，必須選用升壓較高的羅茨鼓風機供風才能滿足煤粉輸送的要求，因而將為燃燒器輸送煤粉的羅茨鼓風機稱為“煤風羅茨風機”，以與凈風羅茨鼓風機相區別。
為燃燒器輸送煤粉的羅茨風機稱為“煤風羅茨風機”，通常選用三葉羅茨鼓風機，煤風羅茨風機風量選擇過大的原因：一是工程設計部門提供的所需最大煤粉量過大；二是計量設備供貨單位所選用的料氣比即煤粉輸送濃度過小；三是業主提供給工程設計部門的煤粉質量性能參數無效，往往脫離實際。“一次風”中應包括煤風在內是合理和科學的。窯頭煤風羅茨風機的升壓不需選定過高。如果煤磨設在窯頭，煤粉輸送管路規格又比較合理，一般選為49 kPa即可。煤風輸送管路規格的選擇應與羅茨風機風量相匹配，管內風速在20 ℃時應控制在V＝20～22 m/s為宜，管內風速在工況下一般都會達到24～26 m/s，絕對不會引起煤粉在管內沉積的現象。現在有不少水泥生產線將窯頭煤風羅茨風機風量選擇過大，然后再安裝變頻調速裝置，在使用時通過變頻調速裝置將風量降低，這是最不可取的。
錦工風機技術人員經過對客戶600多條預分解窯水泥生產線的調查得知，煤風羅茨鼓風機的選擇現在有98%都不合理。主要表現在以下幾個方面：一是風量選擇過大，有許多比合理風量大一倍還多；二是采用變頻調速。煤風風量因受管路直徑制約本不該選大，可是有不少單位將煤風選大之后再通過變頻調速將風量降下來，因變頻器不僅要消耗部分電能，而且還需增加購置投資，所以造成雙重損失；三是升壓選擇過高，有的甚至選為88.2kPa的升壓，幾乎高一倍。這就導致不僅三葉羅茨鼓風機選大，而且所配的電動機也隨之增大，造成實際使用時都是大馬拉小車，浪費大量電能。這從電動機的實際運行電流一般都在其額定電流的50%左右，其中有不少還不到50%，便可清楚地得到證明。煤風羅茨鼓風機的選大不僅增大了基建投資和運行費用，而且還增大了設計用風合理燃燒器噴燃管的磨損和有害氣體尤其是NOx的生成及排放，既縮短了燃燒器的使用壽命，又與當前國家力倡的節能減排要求相悖。現在我國僅預分解窯生產線就有1841條，如果按平均每條生產線窯頭窯尾所用的煤風三葉羅茨鼓風機電動機功率大30kW，運轉率按平均為85%計，則每年浪費kWh的電能。當電費按平均0.6元/kWh計時，則每年將損失24674.6萬元/年，即約2.47億元/年左右，可見損失之大。這還是僅僅的直接損失，若將因煤風過大，使燃燒器噴燃管使用壽命降低、因煤風或一次風過大對產量、質量、煤電耗、火磚壽命、運轉率、NOx排放等主要技術經濟指標的不利影響計算在內，其損失不知要比浪費的電能大多少倍了。
1、“一次風”中應包括煤風在內是合理和科學的。煤風風量是一次風量中不可忽略的一部分，要降低一次風量，煤風風量應與凈風風量同步降低。綜合考慮，煤風風量按一次風量中的三分之一左右控制為宜。因為煤粉輸送受管路規格限制或者說受風速限制，即風量選大管路規格也得隨之加大。另外，煤風羅茨鼓風機都必須安裝在煤磨附近，不像凈風三葉羅茨鼓風機一般都安裝在燃燒器附近，所以管路都需很長。因而煤風選大之后，不僅增大了基建投資，而且浪費電能。
2、窯頭煤風羅茨鼓風機的升壓不需選定過高。如果煤磨設在窯頭，煤粉輸送管路規格又比較合理，一般選為49kPa即可。當煤磨在窯尾，一般選為58.8kPa完全能夠滿足要求。不需過高，以免導致電動機功率過大，浪費電能。
3、煤風輸送管路規格的選擇應與三葉羅茨鼓風機風量相匹配，管內風速在20℃時應控制在V＝20～22m/s為宜，管內風速在工況下一般都會達到24～26m/s，絕對不會引起煤粉在管內沉積的現象。管內風速過高，必然增大輸送系統的阻力，浪費電能，同時還會增大其磨損，縮短使用壽命；管內風速過低，不僅會增大管路及其安裝的造價，更重要的是會發生煤粉在管路中沉積的現象。這時采用再好的計量設備也起不到煤粉輸送穩定的作用，通過煤粉燃燒器入窯內的煤粉還會是一股一股的。應特別注意，在煤粉輸送管路規格較小并采用橡膠軟管套裝在無縫鋼管外徑上的連接方式時，必須進行核算橡膠軟管內的風速，使其處于允許范圍。
4、現在有不少水泥生產線將窯頭煤風羅茨鼓風機風量選擇過大，然后再安裝變頻調速裝置。在使用時通過變頻調速裝置將風量降低，這是最不可取的。因為煤風的風量受管路約束，管路一般不會輕易改動的。當將風量調得過低時，在同樣的管路中煤粉會發生沉積，影響系統的正常穩定運行，這就造成雙因素的浪費電能。三葉羅茨鼓風機選擇過大，自身消耗動力大，變頻器自身也消耗動力。所以，煤風羅茨風機是不應增設變頻調速的。
山東錦工有限公司是一家專業生產三葉羅茨鼓風機、煤風羅茨風機、風機隔音罩等機械設備的羅茨鼓風機廠家，位于有“鐵匠之鄉”之稱的山東省章丘市相公鎮，近年來，錦工致力于新產品的研發，新產品雙油箱羅茨鼓風機、水冷羅茨鼓風機、油驅羅茨鼓風機、低噪音羅茨鼓風機，贏得了市場好評和認可。此類產品已廣泛應用于電力、污水處理、環保、化工、鋼鐵、建材、農藥、制藥等行業。產品和服務遠銷全國各地及東南亞，深受客戶好評。
山東錦工有限公司
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穩定和提高回轉窯喂煤系統精度一直是水泥工作者努力追求的目標，特別是新型干法窯，由于窯比較短，長徑比一般在15左右，分解爐的容積也十分有限，物料在窯及分解爐內的停留時間都很短，一旦喂煤量發生波動將直接影響入窯生料的分解率及熟料產質量。
1 我國水泥工業回轉窯喂煤系統的現狀及存在問題
1.1 用離心風機輸送煤粉的喂煤系統
60年代以前建成的生產線一般為干法中空窯或濕法長窯，這些窯的燃燒器多為單通道，喂煤系統比較簡單，一般由煤粉倉、葉輪式喂煤機或螺旋式喂煤機組成，煤粉由離心風機輸送，見圖1。
圖1 用離心風機輸送煤粉的喂煤系統
這種喂煤系統存在的主要問題是沒有穩流設備，煤粉倉下煤不穩定；沒有計量設備，煤粉倉喂煤波動較大。喂煤量要通過喂煤機的轉速進行折算，喂煤精度一般情況下在5%左右，當遇到空倉或塌倉時喂煤精度將達到10%或更低。
1.2 用羅茨風機輸送煤粉的喂煤系統
70年代末到80年代中期，喂料設備及粉狀物料的計量設備都有了較大的發展，給喂煤系統提供了新的裝備。這期間建成的水泥廠其喂煤系統大都采用了不同形式的穩流設備，如大循環、稱重倉或在煤粉倉上加高低位指示及報警裝置，使煤粉倉的倉壓始終保持在一定范圍內，此時喂煤精度取決于喂煤設備的精度，如仍采用一般葉輪式喂煤機或螺旋式喂煤機，喂煤精度只有5%左右，如采用精度高一點喂煤設備，再配上計量設備，喂煤精度可以達到3%左右。
另外，這期間建成的水泥廠由于采用的燃燒器不同，煤粉輸送方式也有所不同。當使用單通道燃燒器時，煤粉輸送仍用離心風機，因返風不太嚴重又采用了穩流設備，使喂煤精度較以前有所提高。而使用三通道燃燒器時，由于煤粉輸送采用的是羅茨風機，風壓高，一般在30～50kPa左右，見圖2。進入輸送設備(螺旋泵、噴射泵等)的氣體大部分用來輸送煤粉，但仍有很小一部分氣體經計量和喂煤設備從煤粉倉放出，當煤粉倉中煤粉較多，倉壓較高時氣體不易排出，就會在下煤溜子或煤粉倉中形成氣栓即我們常說的另一種起拱現象，這時喂料機轉動很快而煤粉下不來，當氣栓內的氣體壓力大到一定程度時將會沖破料層阻力迅速排出，或受到外界作用(如振動、敲擊等)使氣體迅速排出，氣體排出后煤粉迅速進入輸送設備中形成跑煤。短時間后跑煤結束恢復正常，經過一段時間的運轉，氣栓再度形成，這樣循環反復給喂煤量造成很大的波動，嚴重時會造成輸送管道堵塞，輸送設備跳閘。因此對于采用羅茨風機送煤的喂煤系統解決返風問題就顯得非常重要。
圖2 用羅茨風機輸送煤粉的喂煤系統
從80年代末開始，我國在自行設計的同時，還引進了一些新型干法生產線，引進的生產線其喂煤系統比較完善，運行也比較好。自行設計的生產線上，也消化吸收了一些國外技術，但在設計和建設中一些細節的重要作用有時被忽略，如對放氣箱的作用就認識不足，通常認為可有可無，有的設計中雖然有，但在施工時又忽略了，或不能正確安裝，見圖3。
圖3 放氣箱安裝
若在喂煤系統中不設放氣箱或放氣箱放出的氣體處理不好導致放氣管堵死，使返風無法排出形成氣栓，會給喂煤量造成很大的波動。如圖3中b、c兩種情況返風與煤粉流沒有很好的分開，返風中含有大量的煤粉，使入窯煤粉計量不準。同時放氣箱排出的廢氣難于處理，直接排放會造成環境污染，雖然有的廠在排氣管上掛一布袋過濾廢氣，但兩三天就被煤粉堵死，返風仍無法排出，有的廠將排氣管接在煤磨進風管上，當煤磨停機時放氣箱即失去作用，仍會形成氣栓使喂煤量波動。因此充分認識放氣箱的作用，作好放氣箱排氣的處理工作也是穩定喂煤系統提高喂煤精度的一個重要內容。
2 穩定回轉窯喂煤系統的措施
2.1 保持煤粉有良好的流動性
為了達到這個目的，在煤粉制備過程中應加強管理，努力降低入磨原煤水分、提高入磨風溫、加強煤磨后面設備(如粗、細粉分離器、煤粉倉、管道等)的保溫，防止結露和煤粉吸潮等，使煤粉水分始終保持在1.0%以下。
2.2 改進煤粉倉結構以減少煤粉在倉內粘壁和棚料現象
1)煤粉倉的排料口不宜太小，圓形口直徑不小于500mm，長方口短邊不小于500mm。
2)煤粉倉錐體與水平的傾角一般應大于60°，最好作成偏心倉，如圖4中a、b兩種形式。
圖4 建議煤粉倉采用的幾種形式
3)在煤粉倉錐體加裝攪拌器，如圖4c。
各廠還可根據本廠實際情況加以解決。
2.3 采用合適的技術穩定煤粉倉倉壓
1)喂煤系統采用大循環方式對于穩定喂煤是一種簡單有效的方法。
2)可在煤粉倉上加裝高低位指示及報警裝置，使煤粉倉內的倉壓保持在一定范圍內，對緩解煤粉倉下煤波動有一定的作用。
3)采用稱重倉，并使煤粉倉上的荷重傳感器與煤倉的進料設備組成自動調節回路，使煤粉倉重量始終保持不變。
3 提高喂煤系統喂煤精度的途徑
3.1 選用可靠的計量設備
在煤粉倉下煤穩定的基礎上，安裝運行可靠的計量設備，如在消化吸收引進技術基礎上我國開發的環狀天平計量秤、申克秤等，可使喂煤系統的喂煤精度提高至1%～1.5%左右。
3.2 解決返風問題
采用三通道燃燒器的窯，三通道燃燒器的阻力也比較大，因此解決喂煤系統的返風問題對于穩定喂煤系統提高喂煤精度具有重要的作用。
從圖5中可以看出煤粉輸送設備(螺旋泵、噴射泵等)不管內部結構如何其外殼都是一個三通器。進入輸送設備中的風量等于輸送煤粉的風量及返風的風量之和，即
Q=Q1+Q2 (1)
進入輸送設備中的風壓與輸送煤粉的氣體及返風的風壓相等，即:
P=P1=P2 (2)
圖5 返風影響煤粉輸送的原理
為了使返風不影響喂煤系統的精度，一般在計量設備和輸送設備之間都設有鎖風設備，由于鎖風設備都有活動部件，這股風是不可能完全鎖住的，因此必須減少這股風對喂煤系統的影響。
1)從(1)式可知為了減少返風量，選擇羅茨風機時在滿足煤粉輸送量的前提下應盡量減小風機的風量。
2)從(2)式可知，返風的壓力等于輸送風的壓力，而輸送風的壓力就等于燃燒器的阻力和輸送管道阻力之和。由于燃燒器的阻力是一定的，因此為了減小返風的壓力就應減小輸送管道的阻力，在保證煤粉可以正常輸送的情況下盡量減小輸送風的風速。例如PZH水泥廠從窯頭向分解爐輸送煤粉的管道最初為Φ89×4.5的無縫鋼管，阻力很大，螺旋泵內的煤粉被返風頂住無法輸送走，造成螺旋泵的電動機經常跳閘無法正常運轉。1天后換成Φ108×4無縫鋼管阻力減小，螺旋泵跳閘的現象有所緩和，煤粉勉強可以送走，但不能滿足分解爐需要。3天后換成Φ133×4的無縫鋼管，返風現象大大減小，煤粉輸送基本正常，回轉窯大修時又換成Φ146×4的無縫鋼管，返風基本上控制到最小程度，但仍不能完全杜絕，喂煤精度仍受到一定程度的影響。
3)既然不能杜絕返風現象，對這股風就必須進行有效的疏導，建議在喂煤系統中增設放氣箱。要使放氣箱真正發揮作用，處理放氣箱排出的氣體也是十分關鍵的，這股風雖然風量不大但含有少量的煤粉，直接排放會造成環境污染，處理這股風時既不能污染環境又要保證放氣箱內有0.3～0.4kPa的微負壓存在，因此在喂煤系統中單獨設一個小除塵器是一種比較徹底的解決辦法。對于已建成的分解爐窯，由于三次風管內有0.3～0.4kPa的微負壓存在，可將放氣箱的放風引入三次風管內，其中的煤粉被三次風帶入分解爐內燒掉不會造成環境污染，改造時采用這種方法也是可取的。總之在解決了喂煤系統中的返風問題后，喂煤系統的喂煤精度就可以大大提高，如廣東某廠在返風問題沒有解決之前，環狀天平計量秤的設定值與實測值偏差一般在10%～20%，當返風問題解決之后設定值與實測值瞬時偏差在1.5%左右，長時間的平均偏差只有1%接近國外先進水平，因此解決喂煤系統中的返風問題值得高度重視。
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